Transito di treni A.V. in galleria: calcolo previsionale del rumore indotto negli edifici
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Transito di treni A.V. in galleria: calcolo previsionale del
rumore indotto negli edifici
Carlo BAISTROCCHI (1), Luciano ROCCO (2)
1) Scuola di Architettura, Università degli Studi di Firenze
2) Dipartimento di Ingegneria Industriale, Università degli Studi di Firenze
RIASSUNTO AV in galleria i livelli di rumore indotti dal pas-
saggio dei treni AV sugli edifici soprastanti per
Un modello analitico empirico di calcolo sempli- valutare se possono essere causa di disturbo
ficato, precedentemente sviluppato per la valu- sulle persone.
tazione delle immissioni di vibrazioni negli edifici La sorgente delle vibrazioni è costituita dalla
dovute al movimento di treni in galleria a velocità interazione ruota del treno-rotaia; le vibrazioni
normale sotto aree urbane o rurali è stato adattato vengono quindi trasmesse alle strutture della
per le immissioni di rumore indotte in edifici dovu- galleria e da queste, attraverso il circostante
te al transito di treni AV in galleria. terreno, alle strutture orizzontali e verticali de-
Il risultato dei calcoli è stato confrontato con mi- gli edifici vicini.
sure fonometriche in opera, rilevando una sostan- L'entità dei livelli di vibrazione prodotti da pas-
ziale concordanza, a conferma ulteriore della vali- saggi di treni in galleria a una certa distanza
dità del modello. dal tracciato scelto, dipende dalle proprietà
viscoelastiche del terreno, dallo smorzamen-
ABSTRACT to interno dello stesso e dalla velocità di pro-
pagazione delle onde vibrazionali, parametri
An analytical empirical model of simplified spesso non ben noti; inoltre la struttura del
calculation, previously developed for the terreno può variare largamen-te con la distan-
assessment of vibrations induced in buildings, za dalla galleria in maniera molto spesso in-
sa vicentina dell’Araceli, Vicenza, due to themovement of trains in tunnels at certa.
normal speed in urban or rural areas, has been Peraltro anche se la struttura del terreno sul
adapted to noise induced in buildings, due to percorso di trasmissione fosse nota, un cal-
the transit of high speed trains in tunnels. The colo analitico della propagazione delle vibra-
result of calculations was compared with sound zioni potrebbe essere possibile solo per le
measurements, finding a substantial agreement, geometrie più semplici.
confirming the validity of the model. Il problema della trasmissione di vibrazioni
dal treno che passa in galleria a un edificio
esterno in superficie è pertanto estremamente
1. IL mOdeLLO dI CALCOLO deLLe VIBRA- complesso dipendendo da un numero molto
zIONI INdOTTe NeLLe STRUTTURe degLI grande di parametri, la maggior parte dei qua-
edIfICI li non noti in maniera deterministica. Anche
l'accoppiamento dell'edificio con le vibrazioni
La costruzione di nuove linee ferroviarie per la del terreno e la propagazione delle vibrazioni
circolazione di treni AV comporta in certi casi la entro le sue strutture sono processi dipen-
necessità di attraversare in galleria, ad alta ve- denti da una grandissima varietà di situazioni
locità, sia estese zone densamente urbanizzate non tutte passibili di trattamento analitico.
sia zone in aperta campagna. Considerato che i parametri coinvolti nei vari
Il passaggio in galleria sotto tali zone può dare processi della trasmissione non sono sempre
luogo a vibrazioni indotte sugli edifici sopra- ben noti, soprattutto nelle prime fasi di studio
stanti con conseguenti immissioni di rumore al dei percorsi delle linee, si è ritenuto preferibile
loro interno che oltre certi limiti possono costi- ricorrere ad un approccio analitico/empirico
tuire disturbo per le persone esposte. al fine di poter prevedere con un calcolo sem-
Di qui la necessità di prevedere sin dalle prime plificato [1], tale però da rientrare in una stima
sa vicentina dell’Araceli, Vicenza,
e.
fasi di studio dei percorsi delle linee ferroviarie conservativa, i livelli di vibrazione indotti sugli
N.N.3 7- 2014
- 2010 3ccoppiamento dell'edificio con le vibrazioni del terreno e la propagazione
oni entro le sue strutture sono processi dipendenti da una grandissima va-
edifici
ioni non tutte da linee ferroviarie
passibili AV.analitico.
di trattamento cità di vibrazione in bande di 1/3 di ottava sulle
to che i parametri coinvolti nei vari processi della trasmissione nondisono
pareti una galleria, con spessore medio 0,75
oti, soprattutto nelle prime fasi di studio dei percorsi delle linee,
m di si
unaè rite-
linea principale a doppio binario percor-
ile ricorrere ad un approccio analitico/empirico
1.1 Caratterizzazione delle vibrazionialdella
fine di poter
sa prevedere
da treni a velocità media di 70 km/h, è stato
o semplificato
galleria [1], tale però da rientrare in una stima conservativa, i livelli
calcolato, tenendo conto della (2), uno spettro di
indottiLesugli edifici da linee ferroviarie AV.
vibrazioni nel terreno si originano, al passag- riferimento riportato nella Tabella 1 da utilizzare
gio dei treni, dalle vibrazioni della parete della nel modello di calcolo qui proposto dei Livelli di
izzazione delle vibrazioni della galleria
brazioni nel terreno
galleria, la quale si sioriginano,
può considerare al passaggio dei treni, dalle
perfettamen- vibrazioni della vibrazione per una galleria
accelerazione
della galleria,
te accoppiatala quale con si ilpuò considerare
terreno circostante.perfettamente accoppiata velli
presa di come
accelerazione
con ilbase avente della vibrazione
pareti di spessoreper una galleria
me- presa come base avente pareti di
tante. La grandezza qui assunta per esprimere l'entità spessore
dio 0,60medio m. 0,60 m.
ezza qui
ccoppiamento assunta
della per esprimere
dell'edificio
vibrazione conl'entità
è il Livello della vibrazione
ledivibrazioni
accelerazione del terrenodellaè il Livello
e la di acce-
propagazione
a vibrazione
oni entro le
vibrazionesue
L così definito:
strutture
a L così definito: sono processi dipendenti da una grandissima
Tabella
Tabella va-
1 -1livelli
– Livelli di accelerazione
di accelerazione della vibrazione
della vibrazione struttu- strutturale delle pareti della gal-
zioni non tutte passibili di trattamento analitico. leria
a
rale delle pareti della galleria
ato che i parametri coinvolti nei vari arms processivelli della trasmissionedella
di accelerazione non vibrazione
sono per una galleria presa come base avente pareti di
(1) L = 20
noti, soprattutto nelle prime fasi di astudio spessore lg dei percorsi
[dB]
delle linee, si è [dB]
rite-
a
0 Torino, Archivio di Sta-
medio 0,60 m.
ile ricorrere ad un approccio
Fig. 19 - Icnografia analitico/empirico
del Palazzo Carignano,
to, Finanze, Azienda Savoia-Carignano, cat. 53, mazzo unico, Tipi,
al fine di poter prevedere Fig. 19 - Icnografia del Palazzo Carignano, Torino, Archivio di Sta-
to, Finanze, Azienda Savoia-Carignano, cat. 53, mazzo unico, Tipi,
o semplificato
dove arms[1],
è il tale però
valore da rientrare
dell’accelerazione in una2 è stima
e a = 10 conservativa, i livelli
-6
è il valore2 dell’accelerazione e a0 = 10-6 m/s il0 valore della diaccelerazio-
n. 108, filigrana (ripresa a luce trasmessa). n. 108, filigrana (ripresa a luce trasmessa).
indottim/ssugliè edifici
il valoredadella lineeaccelerazione
ferroviarie AV. Tabella
di riferimento 1 – Livelli accelerazione della vibrazione strutturale delle pareti della gal-
ento come da normalizzazione ISO 1683-1983; tale quantità leria è espressa in
ande dicome 1/3 dida ottava per un campoISO
normalizzazione di frequenza
1683-1983; da 12,5 taleHz a 315 Hz.
Il carico massimo per asse della linea AV Firenze-Bologna è di 25 t pari a 2,45∙104
izzazione delleèvibrazioni della galleria
atterizzazione
quantità delle vibrazioni
espressa della galleria
in funzione si sono
di bande di considerate
1/3
N lineeilprin-
circa doppio delper
carico asse massimo, pariFiren-
a 12∙10-4 N, considerato in [4], per cui i
brazioni nel terreno si originano, al passaggio dei treni, dalle vibrazioni
Il carico massimo asse della linea AV
AV con le seguenti condizioni operative: valori deicon Livelli
ilè didi 25accelerazione della vibrazione N circa delleil pareti della galleria della tabel-
di ottava per un campo di frequenza da 12,5 Hz
della galleria, la quale si può considerare perfettamente accoppiata ze-Bologna t pari a 2,45∙10
tinue saldate;
4
stante. a 315 Hz. la 3 vanno aumentati di 3 dB.
ei treniPer in galleria 300 km/h; doppio del carico
L'adattamento asse
dello massimo,
spettro per velocità pari asuperiori
12∙10-4 a 70 km/h si ottiene incrementan-
ezza qui assunta per esprimere delle
la caratterizzazione l'entità della
vibrazioni vibrazione
della gal-è il Livello di acce-
iale caratteristico del treno 10÷12linee ∙104 N; do
N, ilconsiderato
livello di accelerazione
in [4], per cui di ciascuna
i valori dei banda della
Livelli di quantità ∆"La data dalla seguente
la vibrazione
leria si Lsono cosìconsiderate
definito: principali di treni
della galleria inacalcestruzzo; relazione:
accelerazione
AV con le seguenti condizioni Il carico massimo per asse delladella lineavibrazione delle pareti èdella
AV Firenze-Bologna di 25 t pari a 2,45∙104
della parete della galleria da 0,60 m a operative:
1,20 m.
arms N circa il doppio del carico asse massimo, pari a 12∙10 N, considerato in [4], per cui i
galleria della tabella 3 vanno aumentati -4 di 3 dB.
massa-dellerotaiepareti
continue dellasaldate;
Lgalleria
a = 20 lg
esprimibile mediante il loro (3) spessore [dB] me- dello spettro per∆velocità ' ' L = 0,107 v − 7,5 [dB]
a300 valori dei Livelli di L'adattamento
accelerazione della vibrazione dellea pareti della galleria della tabel-
superio-
nza il livello
- velocità di vibrazione
dei treni indelle galleriastesse, occorre
km/h; tener conto di quale spesso-
0
la 3 vanno aumentatiri di a 703 dB. km/h si ottiene incrementando il livello di
a nella- caratterizzazione
carico assiale caratteristico della vibrazione del trenodelle pareti e ciò può essere dove vfatto
è espresso in km/h.
L'adattamento dello spettro per divelocità superiori
bandaa della 70 km/h si ottiene incrementan-
è il valore dell’accelerazione e a0 = 10-6 m/s 2 è il valore dellaaccelerazione
do il livello di accelerazione accelerazio- di ciascuna
ciascuna
banda della quantità
quantità
a data dalla seguente
10÷12∙104 N; ∆"L
evatocome ∆"L
-dastruttura
misure in opera che partendo da uno spessore medio è di acirca
ento da normalizzazione data 0,4
inISO 1683-1983; tale quantità 2.2 espressa
Attenuazione in della delle vibrazioni
vicentina nella propagazione attraverso il Fig.
terreno
dalla seguente relazione:
della galleria calcestruzzo; relazione: Fig. 22 - Icnografia chiesa dell’Araceli, Vicenza, 22 - Icnografia della chies
diande
accelerazione
di 1/3 di ottava dellaper vibrazione
un campodelle pareti subisce
di frequenza da 12,5unHzdecremento 315LaHz.
a Musei Civici,∆D'L1053.
propagazionea di vibrazioni nei vari tipi di terreno, considerato come
Musei unDmezzo
Civici, 1053.
- spessore della parete della galleria da 0,60 solido isotropo di estensione infinita, ha luogo secondo due principali modi: quello delle
are dello spessore
atterizzazione dellemedio
vibrazioni dm, della
funzione del si
galleria rapporto dm/0,4 secondo
sono considerate linee prin- una
(3) onde
(3) di compressione ∆' ' La =o 0longitudinali
,107v − 7,5 (onde P), con [dB]movimento delle[dB] particelle costitui-
:AV con le seguenti condizioni operative:
m a 1,20 m.
ntinue saldate;
Poiché la massa delle pareti della galleria esprimi- to da oscillazione nella direzione di propagazione, e quello delle onde flessionali (onde
ei treni in galleria
bile mediante 300 km/h;
ilSavoia-Carignano,
loro spessorecat. dmedio
Fig. 20 - Icnografia del Palazzo Carignano, Torino, Archivio dove
dm influenza v
di è espresso
Sta- S), incon
dove km/h.
vmovimento
è Fig. delle
20 - Icnografia
espresso particelle
del
in km/h. costituitoTorino,
Palazzo Carignano, da oscillazioni perpendicolari alla direzio-
Archivio di Sta-
' L 56 lg ne di [dB]
propagazione.
to, Finanze, Azienda m 53, mazzo unico, Tipi, to, Finanze, Azienda Savoia-Carignano, cat. 53, mazzo unico, Tipi,
iale caratteristico
n. 108, contromarca
il livello di vibrazione
∆
del treno 10÷12
(ripresa a a= −
luce 100,4N; occorre tener
delle ∙stesse, 4
trasmessa). n. 108, contromarca (ripresa a luce trasmessa).
della galleria in calcestruzzo; 2.2 Attenuazione delleSevibrazioni sono presenti nellasuperfici di confineattraverso
propagazione del mezzo ilesso non può più essere considerato
terreno
conto di quale spessore si considera nella ca- di
1.2 estensione
Attenuazione infinita ed intipi
delle tal caso
vibrazioni si manifesta
nella propa- un terzocome
modoun di vibrazione, quello del-
della parete della galleria davibrazione 0,60 m a 1,20 m.pareti e ciò La propagazione di vibrazioni nei vari di terreno, considerato mezzo
relazione pertanto si della
ratterizzazione può calcolare ildelle decremento
solido applicabile
isotropo di a spessori
legazione
onde
estensione di infinita,
superficieha(onde
attraverso luogo R)secondo
il terreno in cui ildue moto delle particelle
principali modi: èquello
circolare
dellein un piano con-
massa delle pareti della galleria esprimibile mediante il lorotenente spessore me-
campopuò di variabilità
essere fatto considerato.
come segue. onde tener
di compressione la direzionedi
La opropagazione
longitudinali divibrazioni
propagazione,
(onde P), con come
neimovimento
vari tipiquello delle
delle
di terre- onde su una
particelle superficie liquida.
costitui-
nza il livello di vibrazione delle stesse, occorre conto di quale Le spesso-
velocità di propagazione nel terreno delle onde P sono intorno ai 1000 m/s, men-
da valori riportati in letteratura einottenuti tocon rilievi sperimentali
dapartendo
oscillazione nella [4] dei di propagazione,
direzione e quello
solidodelle onde flessionali (onde
a nellaÈcaratterizzazione
stato rilevato da della
misure vibrazione opera delle
che pareti e ciò può no,
tre essere
le onde fatto
considerato
S e R
come un mezzo
sono più lente con velocità
isotropo
tra 30 e 300 m/s.
ocità didavibrazione
uno spessore in bande medio di 1/3 di di ottava
circa S),sulle
0,4 conilpareti
m livellodi unadi
movimento galleria,
delle con costituito da oscillazioni perpendicolari alla direzio-
particelle
estensione
Nelapercorso infinita, ha luogo secondo due prin-
io 0,75 m di una linea principale a doppione binario
di percorsa da treni
propagazione. velo- delle onde di vibrazione nel terreno si manifestano tre tipi di attenua-
levato di daaccelerazione
misure in opera dellachevibrazione
partendo da unopareti
delle spessore su- medio di
cipali circa
zione.di riferi-
modi: 0,4 quello delle onde di compressione o
70 km/h, è stato calcolato, tenendo conto della Se (2), uno
sono spettro
presenti superfici di confine del mezzoper esso non può opiù essere considerato
di accelerazione della vibrazione ∆'Lnel delle pareti subisce un decrementoIl primo ∆ 'Ltipo è l'attenuazione
a(onde divergenza geometrica Ag che può essere sferica
to nella Tabella
bisce 1 da utilizzare
un decremento conmodello di
l'aumentare calcolo
di estensione
dello qui proposto dei
longitudinali Li- P), con movimento delle par-
are dello spessore medio dm, funzione del rapporto dinfinita ed in taluna
m/0,4 oticelle
secondo caso si manifesta un terzo modo di vibrazione, quello del- a un punto o a
a
spessore medio dm, funzione del rapporto dm/0,4 cilindrica a seconda
costituito da che la geometria
oscillazione nella della sorgente
direzione sia riconducibile
o: le onde di superficieuna (onde
linea.R)Considerando
in cui il motoil delle binarioparticelle
durante èil circolare
passaggioindiun unpiano
treno con-
come una sorgente
secondo una legge del tipo: tenente la direzionelineare di propagazione,
di propagazione,
di vibrazioni, come
e quelloquello
le onde delle
delle
P ed S sionde su una
onde flessionali
attenuano superficie
a causa della liquida.
loro diffusione su super-
dm Le velocità di propagazione
fici
(onde cilindriche
S), con nelin terreno
ragionedelle
movimento onde
dell'inverso
delle P della
particelle sono distanza
intorno ai
costitu- 1000pareti
r dalle m/s, men-
della galleria: l'atte-
(2) ∆ ' L = − 56 lg tre le onde[dB] S e R sono itopiù
nuazioneda lente [dB] con velocità
geometrica
oscillazioni Ag con trala30
perpendicolari e 300
distanza allaèm/s. pertanto data
direzione di dalla:
2 0,4
a
Nel percorso delle onde di vibrazione nel terreno si manifestano tre tipi di attenua-
propagazione.
Con tale relazione pertanto si può zione.
calcolare il r0 + r
relazione pertanto si può calcolare il decremento Il primoapplicabile (4)
Se asono presenti superfici di confine
spessori
tipo è l'attenuazione per divergenza o geometrica Ag = 10 dellgmezzo
Ag rche può essere sferica [dB]
campodecremento
di variabilitàapplicabile
considerato. a spessori compresi nel esso non può più essere considerato di esten-
o cilindrica a seconda che la geometria della sorgente sia riconducibile a un punto o a
da valori
campo riportati in letteratura
di variabilità e ottenutiuna
considerato. conlinea.
rilievi sperimentali
Considerandosioneil[4] dei eddurante
binario
infinita il passaggio
in tal caso di un un
si manifesta trenoter-come una sorgente
ocità diPartendo
vibrazione dain bande
valori di 1/3 di
riportati in ottava sulle
letteratura epareti
otte- di una galleria,
zo modo con
lineare di vibrazioni, le onde P ed S si attenuano a causa della lorosu-
di vibrazione, quello delle onde di diffusione su super-
io 0,75
Fig.m21di- una linea
Icnografia principale
della chiesa a doppio
nuti con rilievi sperimentali [4] dei Livelli
vicentina binario
fici
dell’Araceli, percorsa
velo- in da
cilindriche
diVicenza, treni
23 -adell'inverso
ragione
perficie
Fig. velo-
(onde
Fig. 21 R)
Icnografia indella
- della distanza
cui ildella
chiesa
Icnografia moto
vicentinadelle
chiesa dalle
r vicentina pareti
particelle
dell’Araceli, della galleria: l'atte-
è Vicenza,
Vicenza,
dell’Araceli, Fig. 23 - Icnografia della chies
70 km/h, è stato calcolato, tenendo conto della (2), uno spettro di riferi-
nuazione geometrica Ag con la distanza è pertanto data dalla:
Musei Civici, D 1053, particolare (ripresa a luce trasmessa). Musei Civici,Musei
D 1053, particolare.
Civici, D 1053, particolare (ripresa a luce trasmessa). Musei Civici, D 1053, particolare
ato nella Tabella 1 da utilizzare nel modello di calcolo qui proposto dei Li- 3
r +r
4 (4) Ag = 10 lg 0 [dB] N.73--2010
2014
10 10
r N.relazione: tro allo scopo di semplificare la stima dell’attenuazione geometrica si è rit
un modello di calcolo analitico-empirico come quello qui considerato sia
(3) ∆' ' La = 0,107v − 7,5 nanti le onde P ed S, trascurando [dB] il contributo delle onde R.
Il secondo tipo è l'attenuazione per perdita interna Ail (internal loss) o s
del mezzo viscoelastico. In terreno formato da roccia con fattore di perdita i
dove v è espresso in km/h.
circolare in un piano contenente la (η = 0,01) lo
direzione di smorzamento
terna Ail può essere
(internal trascurato.
loss) Per gli altri
o smorzamento deltipi di terreno
mez-
gilla, ghiaia, gesso, ecc.), con un fattore medio di perdita interna η = 0,3, l
2.2 Attenuazione delle vibrazioni nella
propagazione, comepropagazione
quello delle onde attraverso
per perditailinterna
su unaterreno zo viscoelastico. In terreno formato da roccia
a varie distanze dalla parete della galleria in funzione d
La propagazionesuperficie di vibrazioni liquida. nei vari tipi di terreno, za,considerato
è riportata nella comecon unfattore
Tabellamezzo di perdita
2 adattata interna
da valori basso in
riportati (η letteratura
= 0,01) lo [3].
dove r0 è il raggio esterno della galleria in metri.
solido isotropo di estensione infinita, ha luogo
Questa attenuazione è la stessa per tutti i tipi di terreno ed è indipendente dalla fre-
Le velocità di propagazione secondo nel due principali
terreno delle modi: quello
smorzamentodelle può essere trascurato. Per gli al-
quenza. onde di compressione o longitudinali (onde
onde P sono intorno ai 1000 m/s, mentre le onde P), con movimento delle particelle costitui-
tri tipi di terreno (sabbia, argilla, ghiaia, gesso,
Le onde R,toessendo
da oscillazione nella direzione
onde di superficie, incontrano di propagazione,
scarsacon o nulla quelloTabella
eattenuazione; delle onde 2 – Attenuazione
flessionali per perdita interna Ail in terreno con fattore med
(onde
S e R sono più lente velocità tra 30 eperal- 300 ta interna
ecc.), =
con 0,3un fattore medio di perdita interna η =
tro allo scopoS), con movimento delledell’attenuazione
particelle costituito da oscillazioni perpendicolari alla direzio-
η
di semplificare la stima
m/s. geometrica si è ritenuto che in 0,3, l'attenuazione per perdita interna a varie di-
un modello dinecalcolo di propagazione.
analitico-empirico come quello qui considerato siano predomi-
nanti le onde P edSe S, sono presenti superfici di confineonde del R. mezzo esso non può più essere considerato
Nel percorso delle onde di vibrazione nel terreno stanze dalla parete della galleria in funzione della
trascurando il contributo delle
Il secondoditipo estensione infinitasiper
è l'attenuazione edmanifestano
in tal caso
perdita interna sitremanifesta
il (internal
Atipi un loss)
terzoomodo
di attenuazione. di vibrazione,frequenza,
smorzamento quello del-è riportata nella Tabella 2 adattata da
le onde di superficie
del mezzo viscoelastico. (onde
primoR)
In terreno Ilformato da in cui
roccia
tipo ilconmoto delle
fattore
è l'attenuazione di particelle
perdita è circolare
interna
per divergenza bassoo in unvalori
pianoriportati
con- in letteratura [3].
tenente la direzione
(η = 0,01) lo smorzamento può esseredi propagazione,
trascurato. Per come
gli quello
altri
geometrica Ag che può essere sferica o cilindrica tipi delle
di onde
terreno su
(sabbia,una superficie
ar- liquida.
Il terzo tipo è l'attenuazione dovuta alla presenza
gilla, ghiaia, gesso, Leecc.),
velocitàcondi unpropagazione
fattore medio nel
a seconda cheterreno
di perdita interna
la geometria delle onde η = 0,3,
della P sono intorno
l'attenuazione
sorgente siaai 1000 di m/s, men-
cambiamenti nel tipo di terreno lungo il percor-
per perdita interna
tre le aonde
varieSdistanze
e R sonodalla più parete
lente con della galleriatra
velocità in 30funzione
e 300 m/s. della frequen-
za, è riportata nella Tabella 2 adattata da valori riportati in letteratura so di propagazione, dato che quando un'onda
nel terreno[3].
riconducibile a un punto o a una linea. Conside-
Nel percorso delle onde di vibrazione si manifestano tre tipi di attenua-
zione. rando il binario durante il passaggio di un treno progressiva di compressione di tipo P in un mez-
Tabella Il primo tipo
dove r20 –è Attenuazione
il raggio esterno
è l'attenuazione
perdella
perdita
come interna
galleria il per
una Asorgente
in metri.
divergenza
in terreno con fattore
lineare di medio Il
o geometrica
vibrazioni, A
dileterzochetipo
perdi-
gonde puòè essere
l'attenuazione
sferica dovuta
zo viscoelastico alla presenza
investe di cambiamenti
la superficie di confine nel ti
o cilindrica a seconda che la geometria della
ta interna η è=la0,3stessa per tutti i tipi di terreno ed è indipendente dalla fre-
P ed S si attenuano a sorgente
causa della sialungo
loro il percorso
riconducibile
diffusio- a di
un
di propagazione,
punto
un o
secondo a dato
mezzo che
di quando
differenti un'onda progressiva di
caratteristiche,
Questa attenuazione
una linea. Considerando il binario durante il passaggio dine di
un tipo
treno P in
come ununamezzo viscoelastico
sorgente investe la superficie di confine di
quenza. ne su superfici cilindriche in ragione dell'inverso un'onda riflessa è generata nel primo mezzo ed
lineare di vibrazioni, le onde P ed S si attenuano a causa mezzo
della di diffusione
loro differenti caratteristiche,
su super- un'onda riflessa è generata nel prim
Le onde R, essendo onde di superficie, della distanza incontrano scarsa
r dalle o nulla
pareti dellaattenuazione;
galleria: l'atte- peral- un'onda trasmessa nel secondo mezzo. L'atte-
tro allo scopofici cilindriche in
di semplificare la ragione
stima dell'inverso della
dell’attenuazione distanzasirèdalle
geometrica
un'onda
ritenuto pareti trasmessa
che della
in
nel secondo
galleria: l'atte- mezzo. L'attenuazione Ac dovuto al cambi
nuazione geometrica Ag con la distanza terreno èèper-
espressa nuazione
dalla seguenteAc dovuto al cambio del tipo di terreno
equazione:
nuazione geometrica
un modello di calcolo analitico-empirico A g con la distanza è pertanto
come quello qui considerato siano predomi- data dalla:
tanto data dalla: è espressa dalla seguente equazione:
nanti le onde P ed S, trascurando il contributo delle onde R. 2
Il secondo tipo è l'attenuazione per perdita interna Ail (internal r0 + loss)
r o smorzamento ρ 2 c 2 + ρ1c1
(4)
del mezzo viscoelastico. In terreno (4)formato da rocciaAgcon = 10 lg di perdita(5)
fattore interna basso[dB] (5) [dB] Ac = 10 lg [dB]
r ρ 2 c2
(η = 0,01) lo smorzamento può essere trascurato. Per gli altri tipi di terreno (sabbia, ar-
gilla, ghiaia, gesso, ecc.), con un fattore dove medio di perdita
r0 è il raggio esternointerna η = galleria
della 0,3, l'attenuazione
in metri. dove ρ1c1 e ρ2c2 sono rispettivamente le impe-
per Ilperdita
terzo tipo è l'attenuazione
interna a varie distanze dovuta
dallaalla presenza
parete della di cambiamenti
galleria in funzione delladove
nel tipo ρ1c1 e ρ2c2 sono rispettivamente
difrequen-
terreno le impedenze caratteristiche del p
denze ρ caratteristiche del primo terreno e del se-
[3]. die compressio-
del isecondo
lungo il percorso di Tabella
propagazione, Questa
dato attenuazione è la stessa per tutti tipi di terreno; e c, rispettivamente densità e velocità di propag
za, è riportata nella 2 adattata dache valoriquando
riportati un'onda progressiva
in letteratura
ne di tipo P in un mezzo viscoelastico investe la superficie di confine di
terreno ed è indipendente dalla onde
frequenza. longitudinali, sono riportate nella Tabella 3 per alcuni terreni tipici.
un secondo condo terreno; ρ e c, rispettivamente densità e
mezzo di differenti caratteristiche, un'onda riflessa è generata 3con fattorenel primo mezzo ed velocità di propagazione delle onde longitudinali,
Tabella
un'onda -2 – Attenuazione
2 trasmessa nelper per perdita
secondo mezzo.Ainterna Ail in conterreno medio di perdi-
ilL'attenuazione Ac dovuto al cambio del tipo di
Tabella Attenuazione perdita interna in terreno fattore medio di perdita interna η = 0,3
terreno è espressata interna = 0,3 equazione:
dalla ηseguente Tabella 3 – Proprietà sonodiriportate
tipici terreni
nella Tabella 3 per alcuni terreni
sa vicentina dell’Araceli, Vicenza, tipici.
2
ρ c + ρ1c1
(5) Ac = 10 lg 2 2 [dB] 1.3 Attenuazioni delle vibrazioni nell'accop-
ρ 2 c2 piamento terreno-edificio
Un’ulteriore perdita di energia di vibrazione si
dove ρ1c1 e ρ2c2 sono rispettivamente le impedenze caratteristiche del primo terreno
e del secondo terreno; ρ e c, rispettivamente densità e velocità di propagazione delle verifica nella trasmissione di vibrazioni dal suolo
onde longitudinali, sono riportate nella Tabella 3 per alcuni terreni tipici. all'edificio; tale perdita dipende principalmente
dal tipo e dalla profondità delle fondazioni, ma
Il terzo
Tabella tipo è l'attenuazione
3 – Proprietà di tipici terrenidovuta alla presenza di cambiamenti nel tipo di terreno
Tabella
lungo 3 – Proprietà
il percorso di tipici terreni
di propagazione, dato che quando un'onda progressiva di compressio-
anche dal tipo delle strutture del fabbricato. La
ne di tipo P in un mezzo viscoelastico investe la superficie di confine di un secondo differenza tra il livello di vibrazione del terreno e
4
mezzo di differenti caratteristiche, un'onda riflessa è generata nel primo mezzo ed quello delle strutture di fondazione è detta atte-
un'onda trasmessa nel secondo mezzo. L'attenuazione Ac dovuto al cambio del tipo di nuazione per perdita di accoppiamento Acl (cou-
terreno è espressa dalla seguente equazione: pling loss).
2 Per il calcolo di Acl le fondazioni possono essere
ρ c + ρ1c1
(5) Ac = 10 lg 2 2 [dB] classificate nelle quattro seguenti categorie: a)
Le onde 2 c2
R,ρessendo onde di superficie, incontra- platea generale di calcestruzzo armato; b) plinti;
no scarsa o nulla attenuazione; peraltro allo sco- c) pali nel terreno; d) pali nella roccia.
dove ρ1c1 e ρ2c2 sono rispettivamente le impedenze caratteristiche del primo terreno
po di semplificare la stima dell’attenuazione geo- La Tabella 4 adattata da [3] fornisce valori speri-
e del secondo terreno; ρ e c, rispettivamente densità e velocità di propagazione delle
4si è ritenuto che in un modello di calcolo mentali medi della Acl in funzione della frequenza
onde longitudinali, sono riportate nella Tabella
metrica 3 per alcuni terreni tipici.
analitico-empirico come quello qui considerato per fondazioni su pali nel terreno o su plinti di
Tabella 3 – Proprietà di tipici terreni
siano predominanti le onde P ed S, trascurando edifici in muratura, con o senza intelaiatura. Per
il contributo delle onde R. fondazioni a platea generale, dato che la vibra-
sa vicentina dell’Araceli, Vicenza, Il secondo tipo è l'attenuazione per perdita in- zione della stessa può essere considerata simile
e.
N.N.3 7- 2014
- 2010 5o; tale di perdita dipende può essere considerata simile a quella che si verificherebbe nel terreno senza la presen-
livello vibrazione delprincipalmente
terreno e quello daldelle
tipostrutture
e dalla profondi-
di fondazione è detta attenuazio-
anche za della platea, la perdita di accoppiamento è 0 dB alle basse frequenze fino alla fre-
ne per dal tipo di
perdita delle strutture del Afabbricato.
accoppiamento cl (coupling La differenza
loss). tra il
terreno quenza di risonanza della platea; la perdita di accoppiamento è stimata pari a 0 dB an-
Per ile quello
calcolodelle di Astrutture di fondazione
cl le fondazioni possonoè detta essereattenuazio-
classificate nelle quattro seguenti
amento Acla)(coupling
categorie: loss). di calcestruzzo armato; b) plinti; c)che
platea generale
per fondazioni a pali su roccia.
pali nel terreno; d) pali
e fondazioni
nella roccia. possono essere classificate nelle quattro seguenti
raleLa di aTabella
calcestruzzo
quella 4che armato;
adattata da b)
[3]plinti;
si verificherebbe forniscec)
nelpali nel sperimentali
valori
terreno terreno;
senza d) pali medi Tabella
Tabella
della4 – 4Attenuazione
A–cl Attenuazione
in funzione per perdita
per perdita di accoppiamento
di accoppiamento Acl fra A cl fra terreno ed edificio
terreno ed edificio
della frequenza
la presenza per fondazioni
della platea, su pali nel terreno
la perdita o su plinti di edifici in muratura, con o
di accop-
asenza
da [3] fornisce
intelaiatura. valori
Per sperimentali
fondazioni
piamento è 0 dB alle basse frequenze fino a medi
platea della
generale,A cl in funzione
dato
alla che la vibrazione della stessa
azioni
può esseresu pali nel terreno
considerata o
similesu plinti
a quella di edifici
che
frequenza di risonanza della platea; la perdita di si in muratura,
verificherebbe connelo terreno senza la presen-
ondazioni
za della a platea
platea, la generale,
perdita di dato che la vibrazione
accoppiamento è 0 dB della
alle stessa
basse frequenze fino alla fre-
mile aaccoppiamento
quenza quella che si della
di risonanza
è stimata pari a 0 dB anche per
verificherebbe
platea; la nel terreno
perdita senza la presen-è stimata pari a 0 dB an-
di accoppiamento
a diper
che accoppiamento
fondazioni a pali
fondazioni a pali è 0su dBroccia.
su alle basse frequenze
roccia. 3. Modello fino alladi calcolo
fre- del disturbo di tipo acustico associato alle vibrazioni indotte
a platea; la perdita di accoppiamento è stimata pari a 0 dB an-traffico dei treni AV in galleria
negli edifici dal
su roccia.
1.4 Attenuazione all'interno dell'edificio I valori delle accelerazioni espressi in frequenza di 1/3 di ottava utilizzati nel calcolo
Tabella 4 – Attenuazione per perdita di accoppiamento empirico Acl frasopra
analitico terreno ed edificio
descritto per determinare lo spettro delle vibrazioni indotte nel-
La propagazione delle vibrazioni all'interno delle
le strutture all'interno di un edificio, non tengono conto del fatto che alle frequenze so-
ne per perdita
strutture di dell'edificio
accoppiamento e laAcl fra terreno
risposta
pra edi 30edificio
di pavimenti,
Hz circa la 2.4
colo delle vibrazioni andrebbe sempre connesso
vibrazione
Attenuazione può dare luogo anche
all'interno a disturbo di tipo acustico per cui
dell'edificio
pareti e soffitti è un problema molto la complesso
vibrazione può diventare intollerabile
La propagazione
il calcolo del rumoredelle non per se come
vibrazioni
associato stessa maseguito
all'interno
di perdellel'effetto associato
strutture so- e la risposta
dell'edificio
e di difficile risoluzione analitica. Stime pra descritto.
empiri- di pavimenti,
esposto. pareti e soffitti è un problema molto complesso e di difficile risoluzione
che sulla attenuazione Ab (building) nei Pertanto
livelli di analitica.
in una valutazione
Determinatocompleta Stime empiriche
con il modello sulla
degli effetti attenuazione
sopra sulledescritto A
personeb delle (building) nei
lo vibrazioni negli livelli di vibrazione in
vibrazione in edifici multipiano (in muratura edifici, al con calcolo delle edifici
spettro multipiano
vibrazioni
per bande (in
andrebbe muratura
di 1/3sempre con o
connesso
di ottava senza intelaiatura)
il calcolo
dei livelli mostrano
di del rumore asso- che l'attenuazione
ciato come di seguito aumenta
esposto. nel passaggio da un piano a quello superiore di circa 3 dB in media (campo
o senza intelaiatura)
del Palazzomostrano che l'attenuazio- accelerazione Fig. 19 -delle vibrazioni,
del PalazzoèCarignano,
inpossibile deter-
con1÷4 dB/piano) mentre per edifici muratura leggeri non
1/3siTipi,
dihaottava
alcunadei diminuzione della
Fig. 19 - Icnografia Carignano, Torino, Archivio di Sta- Icnografia Torino, Archivio di Sta-
to, Finanze, Azienda Savoia-Carignano, cat. 53, mazzoDeterminato unico, Tipi, il modello sopra
to, Finanze, descritto
Azienda lo spettro
Savoia-Carignano, per bande
cat. 53, mazzo diunico,
ne aumenta nel passaggio
n. 108, filigrana (ripresa a luce trasmessa). da un piano a quello attenuazione
minare con con
il l'altezza
modello di[4].
cui in
livelli di accelerazione delle vibrazioni, è possibile determinare con il modello di cui in
n. 108, filigrana (ripresa [5] lo
a luce trasmessa). spettro del
superiore di circa 3 dB in media (campo [5] lo1÷4 dB/del livello
spettro livellodidipressione
pressione sonora
sonora deldel rumore
rumore associato
associato alle stesse mediante la
2.5 Attenuazione complessiva
2.4 Attenuazione all'interno dell'edificio seguente relazione:
piano) mentre per edifici in muratura leggeri non alle stesse mediante la seguente relazione:
Partendo dallo spettro del livello di accelerazione di vibrazione delle pareti della
La si propagazione delle vibrazioni
ha alcuna diminuzione dellaall'interno
attenuazione dellecon strutture galleria
dell'edificio e la risposta
e seguendo il modello di calcolo empirico-analitico sopra descritto è possibile
erno
di dell'edificio
pavimenti,
l'altezzapareti
[4]. e soffitti è un problema (7)molto complesso (7) = La − 20 log vibrazioni
f + 22,3 indotte[dB] [dB] dell'edificio,
determinare loprisoluzione
e di difficile L spettro delle nelle strutture all'interno
e vibrazioni
analitica. Stime all'interno
empiriche delle strutture
sulla dell'edificio
attenuazione e la risposta
Ab (building) neiprodotte
livelli di vibrazione in
dal passaggio dei treni in galleria, con la seguente equazione dove i simboli
ffitti è multipiano
edifici un problema(inmolto complesso
muratura con o esenza di difficile risoluzione
intelaiatura) mostrano
1.5 Attenuazione complessiva dove f è la frequenza dove f ilche
hannocentro la l'attenuazione
èsignificato
banda delle
frequenza in precedenza
bandebanda
centro dimenzionato:
1/3 di ottava.
delle bande
he sulla attenuazione
aumenta nel passaggioAda b (building)
un piano nei livellisuperiore
a quello di vibrazione di in 3 dB in media (campo
circa
Partendo dallo intelaiatura)
spettro del livello Dallo
di accelerazione spettro di L , applicando
dip1/3 di ottava. le correzioni per curva di ponderazione “A”, è possi-
uratura
1÷4 con o mentre
dB/piano) senza per edifici inmostrano
muratura che
leggeril'attenuazione
non ilsi livello
ha alcuna
(6) globale diminuzione
Lapressione dellasonora
( struttura edificio)ponderato
= La ( galleria ) pA
− ,Adi Ail −singolo
Ac − Acl e-− Ab [dB]
bile calcolare di A, L −ogni
da un piano acon
di vibrazione
attenuazione quello superiore
delle
l'altezza paretidi
[4]. circa
della 3 dB in
galleria media (campoDallo spettro di Lp, applicando le correzioni per
e seguen- g
vento; da tali valori, infine, note le velocità medie e le lunghezze dei treni transitanti
r edificidoinil muratura
modello leggeri
di calcolonon si ha alcuna diminuzione
empirico-analitico so- dellacurva di ponderazione “A”, è possibile calcolare
a [4]. sulla linea AV, si può determinare il Livello continuo equivalente LAeq in dB(A) nel
2.5 Attenuazione
pra descritto complessiva
è possibile determinare lo spettro
tempo T di durata dell'evento, il livello globale di pressione sonora ponderato A,
da confrontare con i limiti assunti di tollerabilità.
Partendo dallo spettro del livello di
delle vibrazioni indotte nelle strutture all'interno accelerazione di vibrazione
LpA, di ogni dellesingolo
pareti della evento; da tali valori, infine,
lessiva e seguendo il modello di calcolo empirico-analitico sopra descritto è possibile
galleria dell'edificio, prodotte dal passaggio
o del livellolodispettro accelerazione di vibrazione 4. Rilievi
dei
delle
treni fonometrici
in
pareti
note le velocità
della all'interno dell'edificio,
medie e le lunghezze dei treni
determinare delle vibrazioni indotte nelle strutture
odello galleria,
didalcalcolo con la seguente equazione
empirico-analitico dove L’attendibilità
sopra descritto i sim-
è possibile Fig. dei due sulla
transitanti
22 - modelli
Icnografia linea
della di AV,
calcolo
chiesa puòè stata
sivicentina verificata
determinare
dell’Araceli, il in
Li-un caso significati-
Vicenza, Fig. 22 - Icnografia della chies
prodotte passaggio dei treni in galleria, con la seguente equazione
Musei Civici, Ddove 1053. i simboli
delle vamente rappresentativo della situazione reale Lmediante rilievi
5 accelero metrici e fono- Musei Civici, D 1053.
hannovibrazioni
boli hannoindotte
il significato nelle strutture
ilinsignificato
precedenza all'interno
inmenzionato:
precedenza dell'edificio,
menzio- vello continuo equivalente in dB(A) nel tem-
metrici.
Aeq
dei treni in galleria, con la seguente equazione
nato: dove i simbolipo T di durata dell'evento, da confrontare con i
ecedenza menzionato: L’oggetto dei rilievi è stato un edificio di civile abitazione posto in aperta campagna
(6) La ( struttura edificio) = La ( galleria sopra )la− galleria
Ag − Ail per− Alimiti
c − Acl
treni
assunti
ad−alta Ab velocità [dB]
di tollerabilità.
Vaglia compresa tra gli abitati di Sesto Fioren-
Fig. 20 - Icnografia del Palazzo Carignano, Torino, Archivio di Sta- Fig. 20 - Icnografia del Palazzo Carignano, Torino, Archivio di Sta-
(6)Finanze, Azienda Savoia-Carignano, cat. 53, mazzo unico,[dB]
Ail − Ac − tino
Acl −eASan Piero[dB]
a Sieve in un to, tratto
Finanze,di linea Savoia-Carignano,
a doppio binario, in mazzo
salitaunico,
andando
Tipi, verso S.
) =contromarca
La ( galleria )− A
to, Tipi, Azienda cat. 53,
a edificio g − trasmessa).
Piero a Sieve, ove i3.treni possono viaggiare in entrambi i sensi alla velocità massima di
n. 108, (ripresa a luce b n. 108, contromarca (ripresa a luce trasmessa).
RILIeVI fONOmeTRICI
esercizio (300 km/h) grazie alla potenza più che sufficiente dei motori. La galleria è
scavata localmente nelle arenarie del Falterona.
2. mOdeLLO dI CALCOLO deL dISTURBO dI L’attendibilità dei due modelli di calcolo è stata
L’edificio, su terreno roccioso, è completamente isolato in aperta campagna, a circa
TIPO ACUSTICO ASSOCIATO ALLe5VIBRAzIONI m dall’asse della linea in orizzontale
verificata in un caso e a significativamente
circa 30 m dal colmo della galleria in vertica-
rappre-
INdOTTe NegLI edIfICI dAL TRAffICO le; la più vicina strada, vicinale, si sviluppa a circa 100 m di distanza;
deI sentativo della situazione reale mediante rilievi in tale edificio
5
TReNI AV IN gALLeRIA sono state condotte accelero
delle misure delle
metrici vibrazioni prodotte dal transito dei treni AV, i cui
e fonometrici.
5 risultati sono nel seguito riportati.
L’oggetto dei rilievi è stato un edificio di civile abi-
I valori delle accelerazioni espressi in Venivano frequenza svoltetazionedue sessioni
posto in di apertamisure di vibrazioni
campagna sopra lanei giorni 21/09/2012 e
galle-
11/07/2013
di 1/3 di ottava utilizzati nel calcolo empirico ana- in due distinti ambienti, al piano terreno e al
ria per treni ad alta velocità Vaglia compresa tra
piano primo. Non esistendo al-
litico sopra descritto per determinare tre sorgenti
lo spettro di vibrazioni o di rumore nel raggio di 100 m dall’edificio, la posizione del-
gli abitati di Sesto Fiorentino e San Piero a Sieve
delle vibrazioni indotte nelle struttureloall'interno
stesso nel di territorio si presentava particolarmente favorevole anche ai rilievi delle
un edificio, non tengono conto del immissioni fatto che allerumorose prodotte dal solo transito dei treni AV in galleria. In data
in un tratto di linea a doppio binario, in salita an-
frequenze sopra i 30 Hz circa la vibrazione 12/11/2013 può venivano svolte
dando versomisure di rumore
S. Piero a Sieve,alove
piano terreno,
i treni possono nello stesso ambiente
dove
dare luogo anche a disturbo di tipo acustico per erano state eseguite le
viaggiare misure
in di
entrambi vibrazioni.
i sensi alla velocità massima
cui la vibrazione può diventare intollerabile non di esercizio (300 km/h) grazie alla potenza più che
per se stessa ma per l'effetto associato sopra sufficiente dei motori. La galleria è scavata local-
descritto. mente nelle arenarie del Falterona.
Pertanto in una valutazione completa degli effetti L’edificio, su terreno roccioso, è completamente
Fig. 21 - Icnografia della chiesa vicentina dell’Araceli, Vicenza, Fig. 23 - Icnografia
Fig. 21 - della chiesadella
Icnografia vicentina
chiesadell’Araceli, Vicenza,
vicentina dell’Araceli, Vicenza, Fig. 23 - Icnografia della chies
sulleCivici,
Musei persone
D 1053,delle vibrazioni
particolare negli
(ripresa a edifici, al cal-
luce trasmessa). isolato
Musei inMusei
Civici, aperta
D 1053, campagna,
particolare.
Civici, a circa
D 1053, particolare 5 m adall’asse
(ripresa luce trasmessa). Musei Civici, D 1053, particolare
6
6
10 10 N.73--2010
N. 20144.1 Scelte metrologiche
In merito alle scelte metrologiche assunte nel caso in questione, si osserva che, es-
sendo la risposta delle persone al loro intorno spaziale e temporale di rumore correlata
alla totale energia acustica ricevuta nel periodo notturno, e ciò per la particolare criticità
dell'esposizione al rumore in tale periodo, come assunto anche dal D.P.R. 18 novembre
1998 n. 459 (in materia di inquinamento acustico
della linea derivante dae traffico
in orizzontale a circaferroviario),
30 m dal col- per LAeqN = 40 dB(A).
tener conto di questo aspetto si è mo considerato per la valutazione
della galleria in verticale;del la disturbo
più vicinada strada,
rumore Dato che il transito dei treni AV nella galleria
aereo all'interno di ambienti residenziali il livello di pressione sonora equivalente conti-
vicinale, si sviluppa a circa 100 m di distanza; Vaglia si svolge attualmente nel periodo diurno
nuo nel periodo notturno a finestre chiuse il cui valore massimo accettabile secondo il
suddetto decreto è LAeqN = 40 dB(A). in tale edificio sono state condotte delle misure (06.00÷22.00) si è ritenuto logico assumere an-
Dato che il transito dei treni AV nella
delle galleria Vaglia
vibrazioni prodottesi svolge attualmente
dal transito nel peri-
dei treni AV, che per tale periodo il valore massimo accetta-
odo diurno (06.00÷22.00) si è ritenuto logico assumere anche per tale
i cui risultati sono nel seguito riportati. periodo il valore bile sopra indicato di 40 dB(A) con conseguente
massimo accettabile sopra indicato di 40 dB(A) con conseguente stima conservativa
Venivano svolte due sessioni di misure di vibra- stima conservativa nella valutazione del distur-
nella valutazione del disturbo.
Per ciascun evento (passaggio zioni
di un treno AV in21/09/2012
nei giorni galleria) sonoestati effettuati iinrilievi
11/07/2013 due bo.
a finestre chiuse delle seguenti grandezze:
distinti ambienti, al piano terreno e al piano pri- Per ciascun evento (passaggio di un treno AV
- Livello di accelerazione L a 1/3 ottava
mo. conNonfinestra temporale
esistendo altredisorgenti
125 ms (fast) per bandeo
di vibrazioni in galleria) sono stati effettuati i rilievi a finestre
di 1/3 ottava da 20 a 80 Hz, per la durata dell’evento
di rumore
- Livello di pressione sonora ponderato nel raggio
A istantaneo di 100 mcon
LpA dall’edificio, la po-
finestra tempora- chiuse delle seguenti grandezze:
1/3 ottava
le di 125 ms (fast) per bande sizione
di 1/3 ottava
dellodastesso
20 Hz nela 80territorio
Hz (limitesisuperiore
presentava del – Livello di accelerazione La 1/3 ottava con finestra
campo di frequenza indicato dalla norma UNI 9614) per la durata dell’evento
particolarmente favorevole anche ai rilievi delle temporale di 125 ms (fast) per bande di 1/3 ot-
- Livello di pressione sonora ponderato
immissioni A istantaneo
rumoroseglobaleprodotte LpA globale per latransito
dal solo durata
dell’evento tava da 20 a 80 Hz, per la durata dell’evento
- Livello equivalente continuo Ldei AeqT per la durata T (s) dell’evento
treni AV in galleria. In data 12/11/2013 ve- – Livello di pressione sonora ponderato A
I livelli L AeqT di ciascun eventonivano
sono stati quindi
svolte raffrontati,
misure di rumore sempre con stima
al piano con-
terreno, istantaneo LpA 1/3 ottava con finestra temporale
servativa, con il livello LAeqD = 40 nello
dB(A), ottenendo i risultati riassunti nelle
stesso ambiente dove erano state eseguite Tabelle 5e di 125 ms (fast) per bande di 1/3 ottava da
6. le misure di vibrazioni. 20 Hz a 80 Hz (limite superiore del campo
di frequenza indicato dalla norma UNI 9614)
Tabella 5 – Livelli di pressione sonora (20 Hz ÷ 80 Hz) calcolati in base ai risultati
Tabella
Tabella 5 – Livelli
5 – Livelli di pressione
di pressione sonora sonora
(20 Hz ÷(20 Hz calcolati
80 Hz) ÷ 80 Hz)in calcolati in basedelle
base ai risultati ai risultati
misure di per la durata dell’evento
vibrazioni (La,eq) delle misure dieseguite
del 11/07/2013 vibrazioni (La,eq ) del 11/07/2013
su pavimento eseguite
al piano terra su chiuse
a finestre pavimento al
piano terra a finestre chiuse – Livello di pressione sonora ponderato A
istantaneo globale LpA globale per la durata
Misura - evento LpA,T
pA,T (dBA) evento LAeq
Aeq diurno max (dBA) Differenza dB
1 35 40 -5 dell’evento
2 31 40 -9 – Livello equivalente continuo LAeqT per la dura-
3 31 40 -9 ta T (s) dell’evento
4 37 40 -3 – I livelli LAeqT di ciascun evento sono stati quin-
5 30 40 -10
di raffrontati, sempre con stima conservati-
va, con il livello LAeqD = 40 dB(A), ottenendo i
Tabella 6 – Livelli di pressione sonora (20 Hz ÷ 80 Hz) calcolati in base ai risultati
Tabella 6 – Livelli di pressione sonora (20 Hz ÷ 80 Hz) calcolati in base ai risultati delle misure di risultati riassunti nelle Tabelle 5 e 6.
delle misure dieseguite
vibrazioni (La,eq) al
delpiano
21/09/2012 eseguite su parete al pia-
sa vicentina dell’Araceli, Vicenza,
vibrazioni (La,eq) del 21/09/2012 su parete terra a finestre chiuse
no terra a finestre chiuse –
Tabella 7 – Risultati delle misure fonometriche (20 Hz ÷
Misura - evento LpAT
pAT (dBA) evento LAeq
Aeq diurno max (dBA) Differenza dB
1 27 40 Tabella
-13 7 – Risultati80delle misure
Hz) del fonometriche
12/11/2013 (20 Hz
eseguite al piano ÷ a80finestre
terra Hz) del 12
2 27 40 -13 guite al piano terra a finestre chiuse
chiuse
3 28 40 -12
Misura - evento LAeq (dBA) evento
1 34
3.1 Scelte metrologiche 2 12
In merito alle scelte metrologiche assunte nel 3 11
caso in questione, si osserva che, essendo la ri- 4 33
7 5 37
sposta delle persone al loro intorno spaziale e
6 34
temporale di rumore correlata alla totale energia
7 28
acustica ricevuta nel periodo notturno, e ciò per
8 33
la particolare criticità dell'esposizione al rumore
9 34
in tale periodo, come assunto anche dal D.P.R.
18 novembre 1998 n. 459 (in materia di inquina- 5. RISULTATI e CONCLUSIONI
5. Risultati
mento acustico derivante da traffico e conclusioni
ferroviario),
per tener conto di questo aspetto si Applicando
è conside- il modello sopra ildescritto
Applicando modello alsopra
caso descritto
in esamealsicaso
ottengono
assunte,
rato per la valutazione del disturbo livelli globali di pressione sonora compresi fra 27 dB(A) e 37
da rumore in esame si ottengono, con le ipotesi assun-
velli sono
aereo all'interno di ambienti residenziali da confrontare
il livello con i globali
te, livelli livelli misurati
di pressioneLAeq riportati
sonora in Tabella
compresi
11 dB(A)
di pressione sonora equivalente continuo nel pe-e 37 dB(A). fra 27 dB(A) e 37 dB(A). Tali livelli sono da con-
Il risultato
riodo notturno a finestre chiuse il cui valore mas- dei calcoli
frontare con i livelli misurati LAeq riportati in effe
si è rilevato in buon accordo con le misure
sa vicentina dell’Araceli, Vicenza, to il modello
simo accettabile secondo il suddetto decreto è
sviluppato per treni
Tabella a velocitàfranormale
7, compresi 11 dB(A) risulta
e 37valido
dB(A).anche p
e.
Da quanto sopra emerge che metrologia e calcoli previsionali posson
zati come strumenti complementari nella valutazione del disturbo da ru
esistenti, potendo la metrologia confermare la validità dei calcoli e i calc
N.N.3 7- 2014
- 2010 lità delle misure. 7
Si osserva infine che dai calcoli e dalle misure risulta rispettato il
mento LAeqD 40 dB(A).Il risultato dei calcoli si è rilevato in buon [3] E.E. UNGAR, E.K. BENDER, Vibrations pro-
accordo con le misure effettuate e per- duced in buildings by passage of subway train;
tanto il modello sviluppato per treni a parameter estimation for preliminary design, In-
velocità normale risulta valido anche per ternoise 1975, Sen-dai, Japan 27-29 August, pp.
treni AV. 491- 498
Da quanto sopra emerge che metrolo- [4] L.G. KURWEIL, Ground-borne noise and vi-
gia e calcoli previsionali possono essere bration from underground rail systems, Journal of
utilizzati come strumenti complementari Sound and Vibration (1979) 66(3), pp. 363-370
nella valutazione del disturbo da rumore [5] L. ROCCO, S. SAURO, Rumori indotti in edi-
in edifici esistenti, potendo la metrologia fici dal passaggio dei treni in galleria, Atti del 36°
confermare la validità dei calcoli e i cal- Convegno AIA, Torino 1998
coli, l'attendibilità delle misure.
Si osserva infine che dai calcoli e dalle
misure risulta rispettato il limite di riferi- Carlo BAIsTRoCChI, architetto, professore a
mento del
Fig. 19 - Icnografia LAeqD 40 dB(A).
Palazzo Carignano, Torino, Archivio di Sta- contrattoFig.
di 19
Tecniche
- Icnografiadidel
controllo ambientale
Palazzo Carignano, e Archivio
Torino, di di Sta-
to, Finanze, Azienda Savoia-Carignano, cat. 53, mazzo unico, Tipi, to, Finanze, Azienda Savoia-Carignano, cat. 53, mazzo unico, Tipi,
n. 108, filigrana (ripresa a luce trasmessa). Acustican.edilizia presso l'Univesità di Firenze.
108, filigrana (ripresa a luce trasmessa).
BIBLIOgRAfIA È autore di 27 pubblicazioni sui temi dell'acusti-
ca e dell'elettromagnetismo e svolge sugli stessi
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Fig. 22 - Icnografia della chiesa vicentina dell’Araceli, Vicenza, Fig. 22 - Icnografia della chies
Musei Civici, D 1053. Musei Civici, D 1053.
Fig. 20 - Icnografia del Palazzo Carignano, Torino, Archivio di Sta- Fig. 20 - Icnografia del Palazzo Carignano, Torino, Archivio di Sta-
to, Finanze, Azienda Savoia-Carignano, cat. 53, mazzo unico, Tipi, to, Finanze, Azienda Savoia-Carignano, cat. 53, mazzo unico, Tipi,
n. 108, contromarca (ripresa a luce trasmessa). n. 108, contromarca (ripresa a luce trasmessa).
Fig. 21 - Icnografia della chiesa vicentina dell’Araceli, Vicenza, Fig. 23 - Icnografia
Fig. 21 - della chiesadella
Icnografia vicentina
chiesadell’Araceli, Vicenza,
vicentina dell’Araceli, Vicenza, Fig. 23 - Icnografia della chies
Musei Civici, D 1053, particolare (ripresa a luce trasmessa). Musei Civici,Musei
D 1053, particolare.
Civici, D 1053, particolare (ripresa a luce trasmessa). Musei Civici, D 1053, particolare
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10 10 N.73--2010
N. 2014Puoi anche leggere
